焊炬和割炬1、焊炬和割炬應符合JB/T 6969和JB/T6970等標準的要求。 2、焊炬、割炬內腔要光滑、氣路通暢、閥門嚴密、調節靈敏。 3、焊工在使用焊炬、割炬前應檢查焊炬、割炬的射吸能力、氣密性等技術性能及其氣路通暢情況。此外，并作定期檢查維護。 4、禁止用焊炬、割炬的嘴頭與平面摩擦的方法來清除嘴頭堵塞物。5、焊、割炬零件燒損、磨損后，要用符合標準的零件更換。 6、在切割機上的電氣開關應與切割機頭上的割炬氣閥隔離。以防被點火花引爆。 7、裝在切割機上的燃氣開關箱（閥），應使空氣流通保證氣路連接處緊密不泄露，以防可燃氣積聚引爆。 8、大功率焊炬、割炬，應采用摩擦點火器或其它轉中點火器，禁止用普通火柴點火，以防止燒傷。

    熔滴短路過渡時的飛濺

短路過渡時的飛濺形式很多。飛濺總是發生在短路小橋破斷的瞬時。飛濺的大小決定于焊接條件，它常常在很大范圍內改變。產生飛濺的原因目前有兩種看法，一種看法認為飛濺是由于短路小橋電爆炸的結果。當熔滴與熔池接觸時，熔滴成為焊絲與熔池的連接橋梁，所以稱為液體小橋，并通過該小橋使電路短路。短路之后電流逐漸增加，小橋處的液體金屬在電磁收縮力的作用下急劇收縮，形成很細的縮頸。隨著電流的增加和縮頸的減小，小橋處的電流密度很快增加，對小橋急劇加熱，造成過剩能量的積聚，最后導致小橋發生氣化爆炸，同時引起金屬飛濺。另一種看法認為短路飛濺是因為小橋爆斷后，重新引燃電弧時，由于CO2氣體被加熱引起氣體分解和體積膨脹，而產生強烈的氣動沖擊作用，該力作用在熔池和焊絲端頭的熔滴上，它們在氣動沖擊作用下被拋出而產生飛濺。試驗表明，前一種看法比較正確。飛濺多少與電爆炸能量有關，此能量主要是在小橋完全破壞之前的100～150μs時間內積聚起來的，主要是由這時的短路電流（即短路峰值電流）和小橋直徑所決定。

     上段選用16MnR、下段選日本NKK的60kg級的610U2都是可焊性好的鋼種，特別是日本的610U2，屬于低碳調質鋼中的焊接無裂紋鋼(CF鋼)，其特點是含碳量低(≤0.09)、總碳當量低(CEQ2=0.39%)、裂紋敏感系數低(PCM≤0.19)。由于在鋼材生產過程中采用新技術，如在線余熱淬火等，在碳當量不大情況下，增加其淬透性，并加入多種微量元素，所以能在保證高強度的同時提高其塑性和韌性(-40℃時其AKv>200J甚至達300以上)，增加了在減輕重量情況下得到高質量焊縫的可能性。

    斷弧焊雖然簡單易學且可以避免多種缺陷的產生，但因其是斷續焊接，焊接速度相對較慢。為提高焊接速度，有必要在斷弧焊焊接技術的基礎上根據斷弧焊的基本原理（短暫冷卻溫度過高的熔池，有效控制熔池溫度）對斷弧焊進行改進：當熔池溫度過高時，將焊條迅速縱向向未焊方向（在坡口內，不要擺出坡口傷及母材）擺出（不斷�。�，然后迅速擺回繼續正常焊接，這樣即達到了冷卻熔池的目的又使焊接連續，既保證了焊接質量，又提高了焊接速度。